廠家直銷GYZ225*56系列橡膠支座橡膠減震器疊層橡膠支座151-3082-8567

廠家直銷GYZ225*56系列橡膠支座,橡膠減震器,衡水同泰工程橡膠有限公司生產(chǎn)*標公路橋梁橡膠支座,公路橋梁板式橡膠支座規(guī)格系列貨發(fā)物流運費到付 GYZ225*56系列橡膠支座,橡膠減震器標準規(guī)定了板式橡膠支座的要求、規(guī)格系列及選用。 本標準適用于承載力小于5000kN 的公路橋梁用矩形、圓形平板式橡膠支座。 2、規(guī)范性引用文件 下列文中的條款通過本標準的引用而成為本標準的條款。凡是注日期的引用文件，其隨后所有的修改（不包括勘誤的內(nèi)容）或修訂版均不適用于本標準，然而，鼓勵根據(jù)本標準達成協(xié)議的各方研究是否可使用這些文件的*新版本。凡是不注日期的引用文件，其*新版本適用于本標準。 JT/T4 *2004 公路橋梁板式橡膠支座 JTG D60 *2004 公路橋涵設計通用規(guī)范 JTG D62 *2004 公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范 GYZ225*56系列橡膠支座,橡膠減震器要求 GYZ225*56系列橡膠支座,橡膠減震器產(chǎn)品分類、代號、結(jié)構(gòu)、技術要求、試驗方法、檢驗規(guī)則及標志、包裝、貯存、運輸、安裝和養(yǎng)護均應滿足JT/T4 *2004的要求. GYZ225*56系列橡膠支座,橡膠減震器使用階段平均壓應力бC＝10M Pa ( S ＜7時бC＝8M Pa)；橡膠硬度60 ( IRHD ）時，其常溫下剪變模量G = 1.OMpa 。剪變模量隨溫度下降而遞增， 當累年*冷月平均溫度的平均值O ~-10℃時為寒冷地區(qū)，G = 1 . 2MPa ；當?shù)陀?10 ℃ 時為嚴寒地區(qū)，G = 1.5MPa ；當?shù)陀?25 ℃ 時，G = 2 . 0 MPa 。全*氣溫分區(qū)圖見JTG D60 *2004附錄B。 GYZ225*56系列橡膠支座,橡膠減震器橡膠彈性體體積模量Eb= 2000 MPa。支座與混凝土接觸時，摩擦系數(shù)μ= 0 . 3 ，與鋼板接觸時，摩擦系數(shù)μ＝0 . 2 。聚四氟乙烯板與不銹鋼板接觸（加硅脂）時，μf＝0 . 06 ，當溫度低于-25 ℃ 時，μf值增大30 % ，當不加硅脂時，μf應加倍。

若有實測資料時，也可按實測資料采用。 3.4 橡膠支座剪切角α 正切值，當不計制動力時，tan α不大于0 .5 ，當計入制動力時，tan α不大于0 .7. 3.5 橡膠支座的計算和驗算均應滿足JTG D62 *2004的要求。 4、普通板式橡膠支座 4 . 1 普通板式橡膠支座結(jié)構(gòu)示意圖見圖1 、圖2 。 4 . 2 普通板式橡膠支座代號，矩形為GJZ 、圓形為GYZ。其規(guī)格系列見表1 ，表中符號意義如下： ιa ×ιb或d -----平面尺寸或直徑； Rck-----*大承壓力； S -----形狀系數(shù)； t -----支座總厚度； △ι1, -----不計制動力時*大位移量； △ι2 -----計人制動力時*大位移量； t e-----橡膠層總厚度； tanθ -----允許轉(zhuǎn)角正切值； RGk -----抗滑*小承壓力價格說明 由于本廠每*種GYZ225*56系列橡膠支座,橡膠減震器規(guī)格相同的產(chǎn)品都有不同的材料、規(guī)格 ， 因此價格有所不同。所以你看到的價格僅作為購買前的*個參考，實際價格以*后與我廠洽談后的實際價格為準。（請下單前與本廠業(yè)務人員聯(lián)系詳細價格） 運費說明：以*后實際洽談為準。 1.由于本廠的各款GYZ225*56系列橡膠支座,橡膠減震器都有不同顏色以及尺寸型號可供客戶選擇，我們會盡可能地按客戶的要求來發(fā)貨，而如果出現(xiàn)斷貨，缺貨的情況，將無法按客戶意愿來發(fā)貨，因此，請客戶在下單前與我們聯(lián)系確定相關產(chǎn)品的價格，數(shù)量以及款式型號等。 2.由于原材料浮動比較大，加之網(wǎng)絡上同行的惡性報價的競爭，使得我們的每*款產(chǎn)品價格無法十分精確地展示在客戶面前，因此我們也只是標出*個象征性的價格，如果您對我們的產(chǎn)品非常感興趣，請給我們留言或者手機聯(lián)系我們，我們將在第*時間給您報價。我們的理念：·堅持“用戶第*”理念，為用戶創(chuàng)造價值、維護用戶正當利益是經(jīng)營的第*要務；保持對用戶需求的敏感，重視用戶的消費體驗，服務水準適當超出用戶的期望；·注重培育用戶的滿意度和忠誠度，不斷提高與用戶溝通的服務水準；·以用戶價值的*大化創(chuàng)造企業(yè)價值的*大化.

根據(jù)橋梁橡膠支座的結(jié)構(gòu)型式分類盆式橡膠支座、板式橡膠支座、矩形橡膠支座、球冠圓板式橡膠支座、圓型板式橡膠支座等。 橋梁橡膠支座按膠種適用溫度分類 1、氯丁橡膠：適用溫度+60℃∽-25℃ 2、天然橡膠：適用溫度+60℃∽-40℃ 3、三元乙丙橡膠： 適用溫度+60℃∽-45℃ 淮安橋梁橡膠支座,專業(yè)生產(chǎn)淮安橋梁減震器的適用范圍 1、普通橋梁橡膠支座適用于跨度小于30m、位移量較小的橋梁。不同的平面形狀適用于不同的橋跨結(jié)構(gòu),正交橋梁用矩形支座;曲線橋、斜交橋及圓柱墩橋用圓形支座。 2、四氟板式橡膠支座適用于大跨度、多跨連續(xù)、簡支梁連續(xù)板等結(jié)構(gòu)的大位移量橋梁。它還可用作連續(xù)梁頂推及T型梁橫移中的滑塊。矩形、圓形四氟板式橡膠支座的應用非別與矩形、圓形普通板式橡膠支座相同。

矩形（圓形）橡膠支座性能特點：

（1）性能：本產(chǎn)品由多層橡膠片與薄鋼板鑲嵌、粘合在*定壓力、*定溫度和*定時間內(nèi)硫化壓制而成。有足夠的豎向剛度以承壓垂直荷載，能將梁板上部構(gòu)造的反力可靠地傳遞給墩臺，有良好的彈性，以適應梁端的轉(zhuǎn)動；又有較大的剪切變形以滿足上部梁體構(gòu)造的水平位移。

（2）特點：本產(chǎn)品在橋梁建筑、水電工程、房屋抗震設施上已廣泛應用，與原用的鋼支座相比，構(gòu)造簡單，安裝方便；節(jié)約鋼材，價格低廉；養(yǎng)護簡便，易于更換等優(yōu)點，且本品建筑高度低，對橋梁設計與降低造價有益；有良好的隔震作用，可減少活載與地震力對建筑物的沖擊作用。

標準疊層橡膠支座結(jié)構(gòu)示意 圖4 鉛芯疊層橡膠支座結(jié)構(gòu)示意 3.高阻尼疊層橡膠支座(HD2MRB)。這種支 座采用高阻尼橡膠材料制造(見圖5)。高阻尼橡膠材料可以通過下列方法取得:(1)在天然橡膠配方中加入如石墨之類的碳元素物質(zhì);(2)采用高阻尼合成橡膠(或共混橡膠)或再添加石墨之類的配合劑。可以根據(jù)石墨加入量來調(diào)節(jié)阻尼特性,*般阻尼比可達10%～15%。華中理工大學為高阻尼疊層橡膠支座合成的高分子材料,拉伸強度達20MPa,支座阻尼比可達25%。這種橡膠支座兼有隔震器和阻尼器的作用,可在隔震系統(tǒng)中單獨使用。 圖5 高阻尼疊層橡膠支座示意 4.內(nèi)包阻尼體疊層橡膠支座(DRB)。在橡膠支座中央部位設置圓柱體的阻尼材料,周邊仍 由疊層天然橡膠包圍約束(見圖6)。 疊層橡膠支座的阻尼比約為15%～20%。這種橡膠支座在*內(nèi)尚未見有應用的報道。 圖6 內(nèi)包高阻尼體疊層橡膠支座示意 經(jīng)過幾十年的實踐,人們對橡膠支座的隔震 技術已取得共識。

為適應多種建筑結(jié)構(gòu)的要求,除上述4種類型(均為粘結(jié)型)外,目前*內(nèi)外已開發(fā)或正在開發(fā)的新型橡膠支座主要有下列類型。 堆疊型(無粘結(jié))疊層橡膠支座。這是由華中理工大學**的*種低成本橡膠支座(見圖7)。它所采用的橡膠材料與粘結(jié)型相同,但內(nèi)部 夾層鋼板較厚,且直徑比橡膠板大,與橡膠接觸的鋼板進行表面粗糙和防銹處理。這種橡膠支座具 有生產(chǎn)工藝簡單、檢查方便、安裝靈活等優(yōu)點。

由于這種橡膠支座的橡膠板與鋼板之間發(fā)生的滑移(*種摩擦現(xiàn)象),表現(xiàn)為完全彈性的恢復力特性,而且本身能吸收能量,較粘結(jié)型優(yōu)越。但這種橡膠支座的剪切變形率小(<200%)且不適合用于有拉伸應力的隔震系統(tǒng)。 圖7 堆疊型疊層橡膠支座 2.彈性滑移橡膠支座。彈性滑移橡膠支座可 以看成由剛性部分(調(diào)整鋼管)、彈性部分(疊層橡膠支座)和滑移面(摩擦及縫)串聯(lián)組成的隔震裝 置(見圖8)。

這種隔震裝置在橡膠支座下端裝有 聚四氟乙烯滑塊,在地震時橡膠層先發(fā)生變形,當 疊層橡膠支座所受的地震力超過滑動面水平屈服剪力時 ,滑動面開始滑動,疊層橡膠支座的水平剛度變?yōu)榱?可進*步延長結(jié)構(gòu)的周期。其承壓可達150kg?cm- 2 ,因此比普通產(chǎn)品體積小、節(jié)約空間、降低造價,既適用于中低層建筑,也適用于高層建筑。這種支座已在日本仙臺森大廈(60m高)和川崎41層大廈(127.75m高)中應用。 圖8 彈性滑移橡膠支座組成 3.超高阻層橡膠支座。這種支座采用特殊橡 膠配方的超高阻尼橡膠制造,其隔震效果比目前市售產(chǎn)品提高20%以上,由于不用鉛芯,減少了鉛對環(huán)境的污染,有利于**。

內(nèi)置螺旋彈簧的隔震橡膠支座。這種橡膠支座用金屬彈簧取代原來的鉛芯,已用于橋梁支承方 面(此項技術已取得**權)。 低成本隔震橡膠支座。這種支座具有低價 位的優(yōu)點,適合于單戶型住宅。 .適用于高層建筑的隔震橡膠支座。這種支座的特點是在橡膠材料中加有炭素等改進產(chǎn)品性能的原料(已申請**),比普通產(chǎn)品的硬度更高,壓縮變形及拉伸強度也有大幅度提高,承載載荷質(zhì)量可達2000t(*般只1000t左右)。產(chǎn)品直徑可達1600mm,是目前*大規(guī)格的橡膠支座,可用于縱橫比3～6,高度60～150m的高層建筑,被稱為21世紀的新產(chǎn)品。 不銹鋼網(wǎng)或玻璃纖維取代鋼板的橡膠支座。這是聯(lián)合*工業(yè)發(fā)展組織(UNIDO)資助的, “NR支座用于小型建筑物的地震保護”項目中,基于小型建筑物支承負載和載荷較輕的特點而開發(fā)的*種低成本橡膠支座。

2016年山東*受歡迎高質(zhì)量鉛芯橡膠支座，衡水同泰工程橡膠有限公司生產(chǎn)的鉛芯橡膠支座是目前結(jié)構(gòu)中*常用的橡膠支座之*，由于橡膠支座在工作中的絕大部分情況下都處于 受壓狀態(tài)，因而對于橡膠支座的拉伸彈塑性力學分析極為少見，但是在地震中極有可能出現(xiàn) 拉伸狀態(tài)。研究內(nèi)容包括：鉛芯橡膠支座拉伸恢復力模型骨架曲線拉伸加載段分析、拉伸卸載段分 析、和壓縮段的銜接，加載后再卸載的恢復力方程。鉛芯橡膠支座鉛芯橡膠支座是指用以支承容器或設備的重量，并使其固定于*定位置的支承部件，還要承受操作時的振動與地震載荷。橡膠支座是橡膠和薄鋼板緊密結(jié)合而成，用于支撐結(jié)構(gòu)重量。 鉛芯橡膠支座屬于隔震支座。是在普通疊層橡膠支座的**插入鉛芯，以改善橡膠支座阻尼性能。鉛芯橡膠支座除能承受結(jié)構(gòu)物的重力和水平力外，鉛芯產(chǎn)生的滯后阻尼的塑性變形還能吸收能量，并可通過橡膠提供水平恢復力。

鉛芯橡膠支座集承壓、隔震和耗能三者于*身，經(jīng)濟、實用，適于大力推廣應用。 研究橡膠支座受拉狀態(tài)的意義 在現(xiàn)在的隔震結(jié)構(gòu)動力分析計算中，鉛芯橡膠支座的壓縮剪切性能常采用修正雙線性的彈塑性模型，這種恢復力模型沒有考慮在大變形時的小滯回環(huán)的耗能特性，這只是在*些動力分析中的結(jié)構(gòu)響應較真實情況大得多，造成計算誤差。同時現(xiàn)在的 彈塑性恢復力模型僅在初始狀態(tài)，即沒有進入屈服狀態(tài)前考慮鉛芯支座的小變形特性，進入屈服狀態(tài)以后的加載及卸載模型曲 線不考慮這*特性。 早期的橡膠隔震支座多應用與多層隔震簡直和高寬比較小的隔震建筑中，但近幾年隨著大高寬比隔震體系的研究開發(fā)和應用，以及豎向地震時可能出現(xiàn)比較大的附加軸力等不利情況，橡膠支座可能進入受拉狀態(tài)，所以橡膠支座的抗拉性能有必要加以研究確認。為了突破線性理論的局限性，有必要進行橡膠支座的彈塑性的應用理論研究。

鉛芯橡膠支座的拉伸力學性能 橡膠隔震支座的豎向拉伸能力遠小于豎向壓縮能力，其界限拉伸能力僅為壓縮能力的幾十分之 *?，F(xiàn)階段橡膠隔震支座主要利用其高豎向承載能力支承建筑物重量，對其受拉性能研究尚 沒有形成系統(tǒng)的計算分析理論。 3.1研究的意義 對于高層和超高層隔震結(jié)構(gòu)、塔形隔震結(jié) 構(gòu)等較大高寬比隔震結(jié)構(gòu)體系，在水平地震和豎向地震的共同作用下，橡膠隔震支座的軸力 反應會顯著增加，支座存在出現(xiàn)拉伸應力狀態(tài)的可能性。

拉伸試驗所得關系圖 圖 鉛芯橡膠支座拉伸試驗力-位移關系曲線 基于圖3.1所示橡膠支座拉伸試驗力-位移關系曲線，采用以下恢復力模型表示支座彈塑性領 域拉伸狀態(tài)的力-位移關系： 01、減隔震支座的剛度模擬 圖1.4 定 義*般連接特性值 圖1.4中需要定義的內(nèi)容主要包括3部分： 1) 2) 3) 定義自重及使用質(zhì)量，由于程序定義邊界條件僅定義連接特性，對于支座本身的質(zhì)量在此處 考慮。 定義線性特性值：結(jié)構(gòu)分析*般分為線性分析及非線性分析，對于抗震可以狹義的 理解為反應譜分析和 時程分析。反應譜分析理論上屬于靜力分析的范疇，程序會調(diào)用此處 定義的線性特性值。故結(jié)合上頁剛 度的描述，等效剛度KE的值在這里輸入。

對于時程分析 的直接積分法，程序可以通過非線性特性值中的 內(nèi)容確定結(jié)構(gòu)的阻尼情況，故這里無需定 義有效阻尼（如果用戶在線性分析中需要考慮有效阻尼可在此 處輸入，有效阻尼的概念類 似有效剛度，主要用于非線性單元中線性自由度方向阻尼屬性，以及所有自 由度在線性分 析工況的阻尼屬性）。 用于定義非線特性值：Civil程序可以考慮兩個剪切方向成分互相關 聯(lián)且具有雙軸塑性特性，其中軸向、 扭轉(zhuǎn)、兩個方向的彎曲成分均為線性且相互獨立。并 使用Park, Wen, and Ang(1986)在Wen(1976)建議的 單軸塑性公式基礎上擴展的雙軸塑性計 算公式。對于鉛芯橡膠支座截面，如圖1.5所示：減隔震支座的剛度模擬

具體問題： 根據(jù)《公路橋梁抗震細則》（JTGB02-01- 2008）中第10.2條中關于減隔震裝置的說明，常用的減隔震支座裝 置分為整體型和分離型 兩類。目前常用的整體型減隔震裝置有：鉛芯橡膠支座、高阻尼橡膠支座、摩擦擺式減隔 震支座；目前常用的分離型減隔震裝置有：橡膠支座+金屬阻尼器、橡膠支座+摩擦阻尼器、 橡膠支座+黏性材料 阻尼器。

目前設計人員普遍存在兩個誤區(qū)，其*：抗震分析時*味的 考慮用橋墩的塑性能力耗散地震效應，忽略增設 減隔震支座的設計思路；其二：由于設計 人員對減隔震支座的模擬方式不清楚，造成潛意識里回避減隔震支座的 采用。本文考慮上 述兩點對《公路橋梁抗震細則》（JTGB02-01-2008）第10.2條中涉及的減隔震支座模擬進行 說 明。限于篇幅，本文僅對整體型減隔震裝置進行敘述。橡膠支座拉伸試驗應力-應變彈塑 性模型示意圖

馬鞍山GPZ(II)5.0SX,4.0DX,3.0GD盆式橡膠支座試驗分析, 橋梁盆式橡膠支座試驗分析,通過對試驗結(jié)果的分析，促進提升橋梁盆式橡膠支座的檢測準確率，以便能夠確保橋梁保持穩(wěn)定的堅固性和較長的使用壽命。橋梁支座作為橋梁結(jié)構(gòu)的重要元素，其功能是將上部橋體重量以及載荷傳達至橋墩，以便承受住在使用過程中橋體所發(fā)生的變形狀況。盆式橋梁橡膠支座具有較強的承載能力和較大的水平位移量等優(yōu)勢，在實際生活中其應用范圍較為廣泛。本文通過對橋梁盆式橡膠支座豎向壓縮變形及其線性相關性試驗分析，再結(jié)合殘余變形實驗分析，淺要分析橋梁盆式橡膠支座試驗。 關鍵詞：橋梁；GPZ(II)5.0SX,4.0DX,3.0GD盆式橡膠支座；實驗分析 隨著城市化進程的快速發(fā)展，大跨徑橋梁的數(shù)量日益增加，這對其支座結(jié)構(gòu)相對地提高了要求，而GPZ(II)5.0SX,4.0DX,3.0GD盆式橡膠支座以其自身優(yōu)勢，彌補了以往板式橡膠支座的不足之處，將橡膠塊放置于凹形鋼盆中，促使橡膠能夠側(cè)限受壓，再借助于金屬盆頂面相對摩擦系數(shù)較小的特性，增強支座的承載力和變形能力。當前，橋梁盆式橡膠支座的設計仍然基于傳統(tǒng)型的手工計算、繪圖方式，雖然科學技術的發(fā)展較為迅速，但在橋梁橡膠支座的設計上應用范圍較小，相關研究發(fā)展仍處于上升階段。 依據(jù)相關規(guī)定，對GPZ(II)5.0SX,4.0DX,3.0GD盆式橡膠支座的試驗內(nèi)容主要有荷載作用下支座豎向壓縮變形、盆環(huán)徑向變形以及測定試驗摩阻系數(shù)。 GPZ(II)5.0SX,4.0DX,3.0GD盆式橡膠支座豎向壓縮變形試驗分析 按照JT391-1999公路橋梁盆式橡膠支座的要求，在加載試驗之前，應對試驗支座進行預壓操作，在試驗過程中，檢驗荷載主要通過7個相等的增量加載來完成，在逐*加載中，在達到能夠檢驗荷載的標準后，再進行卸載，恢復至初始壓力，將完成*個加載程序，*般來說，支座試驗需加載三次，耗時3~4h。在經(jīng)過對支座三次加載完成后對其所得的豎向壓縮值予以分析，因橡膠塊彈粘性性 質(zhì)，其豎向壓縮值趨向于*致，且傾向于變小趨勢，所得值的平均值與豎向變形相差較小，滿足相關要求。三次加載結(jié)果比較分析詳見下表1。表1 盆式橡膠支座豎向壓縮變形結(jié)果比較分析 支座支座高度h/mm第*次a/mm第二次b/mm第三次c/mm三次平均值 p/mm豎向壓縮變形[（p/h）%] Q=(a/h)%GPZ3.0MNDX 110 1.085 1.089 1.086 1.087 0.988 0.986 GPZ3.5MNDX 115 0.799 0.795 0.784 0.793 0.689 0.695 GPZ3.5MNDX 115 0.825 0.841 0.832 0.833 0.724 0.717 GPZ6.0MNDX140 0.7510.765 0.7480.7550.5390.536圖 1 支座書香壓縮變形結(jié)果分析趨勢圖 GPZ(II)5.0SX,4.0DX,3.0GD盆式橡膠支座豎向壓縮變形線性相關性分析 在實際試驗活動中，荷載-豎向壓縮變形曲線或荷載-盆環(huán)徑向變形曲線具有線性關系，若所得數(shù)據(jù)呈現(xiàn)非線性關系則將反映出該支座并不符合要求。由于橡膠支座為線性粘彈性體，對其線性關系的相關系數(shù)并未作出明確規(guī)定，為實際工作的有序開展帶來*定的阻礙。盆式橡膠支座的徑向變形和應力作用反映出盆底不僅需要傳遞支承壓力，還要承擔摩擦而生的徑向拉力，盆底拉力促使盆壁具有環(huán)向壓應力；而盆壁則在*定的負荷作用下進行側(cè)壓力承受工作，隨著線性關系的增大，盆壁應力則將受應力作用之和的影響。試驗結(jié)果的比較分析顯示，盆式橡膠支座荷載-變形曲線相關較強，可明確其線性關系的相關系數(shù)，可將相關系數(shù)設定為在0.96以上，為檢測控制提供便捷性。 表2 豎向壓縮變形線性相關性分析 支座 初始 第1*荷載 第2*荷載 第3*荷載 第4*荷載 第5*荷載 第6*荷載 第7*荷載 相關系數(shù)R2 1 0 0.355 0.581 0.669 0.769 0.824 0.913 1.256 0.973 2 0 0.213 0.563 0.535 0.615 0.845 0.827 1.237 0.981 3 0 0.235 0.534 0.549 0.646 0.818 0.843 1.264 0.993 4 0 0.3410.5160.6420.6340.8420.9541.2980.972 三、橋梁盆式橡膠支座殘余變形試驗分析 橋梁盆式橡膠支座殘余變形發(fā)生的主要原因在于橡膠板的粘彈行為，給予*定范圍內(nèi)的溫度和應力作用，橡膠趨向于變形趨勢，在卸去外力后，因橡膠的粘性流動而產(chǎn)生永久性變形情況。 （*）加載次數(shù)的影響 因盆式支座加載之前的預壓操作，依據(jù)相關的程序分*而加載檢測荷載，在程序完成后測定殘余變形程度。盆式支座的殘余變形受到橡膠板變化的影響，其值隨著預壓次數(shù)的變化而傾向于較小值，*終變?yōu)榉€(wěn)定狀態(tài)。從而預壓和加載所。

日照橋梁伸縮縫,日照F60橋梁伸縮縫產(chǎn)品在安裝施工中為確保其特有的先進性、可靠性、平順性， 必須嚴格按照設計要求進行安裝?；臼┕げ襟E和要求如下： 切縫開槽 根據(jù)設計圖紙找到梁臺或梁梁**線， 按設計寬度放樣切縫，用瀝青砼切縫機對鋪好的瀝青砼進行切縫，切縫邊口應整齊無缺損，切縫隙間的瀝青砼用風 鎬鑿除，將槽口內(nèi)臨時填料清理干凈并沖洗。 注意：不能將槽口以外的瀝青砼破壞（包括破角和抬起）。用高壓泵 沖洗槽口和構(gòu)造縫內(nèi)殘留的雜物。 校正預埋筋 認真檢查預埋鋼筋，特別注意預埋筋不得出現(xiàn)裂縫、折斷及缺 失現(xiàn)象，對有裂縫和折斷的鋼筋應及時按焊接要求補焊或補鋼筋，對扭曲的預埋筋要理順。

填塞構(gòu)造縫 用相 應厚度的泡沫板塞入構(gòu)造縫內(nèi)，注意要有足夠的深度和嚴密性，上面應和槽底相平。不能有松動和較大的縫隙，以 防止漏漿。 就位和焊接 用吊車或人工將伸縮縫裝置放入槽口內(nèi)，注意左右前后位置要準確。遇有干涉的預埋 筋可適當扳彎，然后借助鋁合金直尺和塞尺由中間向兩端調(diào)整伸縮縫裝置的頂面高度，直至頂面比瀝青路面低0-2mm （D80）、0-3mm（D160），這時如果伸縮縫裝置的縫隙寬度正好符合安裝溫度的要求，即可預埋筋扳靠到較近的伸 縮縫裝置錨環(huán)上進行焊接。順序為從中間向兩端先點焊，然后檢查復測，待符合要求時，再由中間向兩端補焊。要 保證焊接牢固，每米各邊至少有兩處焊接，每條日照橋梁伸縮縫,日照F60橋梁伸縮縫的焊縫長度不小于40mm。焊接完成后，及時割除固定門架即可。如果 伸縮縫裝置的縫隙寬度不符合安裝溫度的要求，可用上述方法先將*根邊梁和預埋筋焊接固定，再從中間向兩端逐 步割除固定門架，調(diào)整好間隙和高度后進行焊接。 塞泡沫板、穿筋、蓋網(wǎng)、澆筑水泥砼 上道工序完成以后，伸 縮縫裝置處于正常伸縮狀況，此時選擇寬度比縫隙寬度寬50mm，長度約為200mm，高度比槽口深度低40mm的泡沫板， 上面橫向切成V形槽，即可依次塞入兩邊梁下口的間隙中，并向*個方向靠攏擠緊，保證不竄漿，不上溢。安裝D160 時，要保護好橫梁箱內(nèi)和橫梁上不得有砂漿漏入。

 將ф12mm（D80）或ф16mm（D160）鋼筋按圖紙要求穿入錨環(huán)， 覆蓋ф6-80×80 mm鋼筋網(wǎng)，并分別用鐵絲扎牢。砼倒入槽口后，需用插入式振搗棒振實后抹平，修光。此時水泥砼 上面的相對高度應處于瀝青路面和伸縮縫裝置上平面之間，水泥砼的高度應控制好。 養(yǎng)生與防護 水泥砼的養(yǎng) 生：在砼初凝后應及時覆蓋拜毛氈毯或土工布，經(jīng)常澆水，保持潮濕，在砼的強度達到90%以前，不得有任何車輛通 行。保養(yǎng)期*般應在七天以上。確需通行應搭懸空跳板，并確定專人負責，確保砼的質(zhì)量。 橋梁伸縮縫裝置安裝 工藝及技術要求 橋梁伸縮縫裝置安裝工藝及技術要求橋梁伸縮縫裝置產(chǎn)品在安裝施工中為確保其特有的先進性、 可靠性、平順性，必須嚴格按照設計要求進行安裝。

日照橋梁伸縮縫基本施工步驟和要求如下：

切縫開槽根據(jù)設計圖紙找到梁 臺或梁梁**線，按設計寬度放樣切縫，用瀝青砼切縫機對鋪好的瀝青砼進行切縫，切縫邊口應整齊無缺損，切縫 隙間的瀝青砼用風鎬鑿除，將槽口內(nèi)臨時填料清理干凈并沖洗。注意：不能將槽口以外的瀝青砼破壞（包括破角和 抬起）。用高壓泵沖洗槽口和構(gòu)造縫內(nèi)殘留的雜物。 校正預埋筋認真檢查預埋鋼筋，特別注意預埋筋不得出現(xiàn)裂縫、折斷及缺失現(xiàn)象，對有裂縫和折斷的鋼筋應及時 按焊接要求補焊或補鋼筋，對扭曲的預埋筋要理順。 填塞構(gòu)造縫用相應厚度的泡沫板塞入構(gòu)造縫內(nèi)，注意要有 足夠的深度和嚴密性，上面應和槽底相平。不能有松動和較大的縫隙，以防止漏漿。 就位和焊接用吊車或人工 將伸縮縫裝置放入槽口內(nèi)，注意左右前后位置要準確。遇有干涉的預埋筋可適當扳彎，然后借助鋁合金直尺和塞尺 由中間向兩端調(diào)整伸縮縫裝置的頂面高度，直至頂面比瀝青路面低0-2mm（D80）、0-3mm（D160），這時如果伸縮縫 裝置的縫隙寬度正好符合安裝溫度的要求，即可預埋筋扳靠到較近的伸縮縫裝置錨環(huán)上進行焊接。順序為從中間向 兩端先點焊，然后檢查復測，待符合要求時，再由中間向兩端補焊。要保證焊接牢固，每米各邊至少有兩處焊接， 每條焊縫長度不小于40mm。焊接完成后，及時割除固定門架即可。

如果伸縮縫裝置的縫隙寬度不符合安裝溫度的要 求，可用上述方法先將*根邊梁和預埋筋焊接固定，再從中間向兩端逐步割除固定門架，調(diào)整好間隙和高度后進行 焊接。 塞泡沫板、穿筋、蓋網(wǎng)、澆筑水泥砼上道工序完成以后，伸縮縫裝置處于正常伸縮狀況，此時選擇寬度 比縫隙寬度寬50mm，長度約為200mm，高度比槽口深度低40mm的泡沫板，上面橫向切成V形槽，即可依次塞入兩邊梁 下口的間隙中，并向*個方向靠攏擠緊，保證不竄漿，不上溢。安裝D160時，要保護好橫梁箱內(nèi)和橫梁上不得有砂 漿漏入。將ф12mm（D80）或ф16mm（D160）鋼筋按圖紙要求穿入錨環(huán)，覆蓋ф6-80×80 mm鋼筋網(wǎng)，并分別用鐵絲 扎牢。砼倒入槽口后，需用插入式振搗棒振實后抹平，修光。此時水泥砼上面的相對高度應處于瀝青路面和伸縮縫 裝置上平面之間，水泥砼的高度應控制好。 養(yǎng)生與防護水泥砼的養(yǎng)生。